Ракията.com

Заповядайте на нашата маса!
Тук няма непознати,
само приятели,
които все още не сте срещнали…
Дата и час: 07 Дек 2016, 14:56

Часова зона: Европа/София




Напиши нова тема Отговори на тема  [ 26 мнения ]  Отиди на страница Предишна  1, 2
Автор Съобщение
МнениеПубликувано на: 27 Дек 2015, 00:10 
Offline
Аватар

Регистриран на: 23 Сеп 2011, 21:44
Мнения: 923
TRANSFORMERS написа:
Мисля за колоната диаметър 220мм. :) Според това което наблюдавам до момента,мисля разстоянието между тарелките да не е повече от 120мм.

Малко ми се струва това разстояние. Аз ти препоръчвам минимум 150 мм. При 120 мм барботажният слой, който ще запази долу-горе КПД на тарелката е максимум 20 мм при скорост на парите в свободното сечение на колоната 0,314 м/с. Ще имаш Ферари, а няма да можеш да вдигаш повече от 100 км/ч. :) Ще спадне и производителността. Този тип колони се водят, че работят на атмосферно налягане. В колони с малки диаметри работещи при атмосферно налягане скоростта на парите се приема 0.3 – 0.6 m/s . При такива стойности КПД е в границите 0,60 – 0,65 % за еднокалпачкови тарелки. Обикновено при изчисленията се приема дълбочина на барботажа 30-35 мм за ситести, 35-40 мм за еднокалпачкови, 25-30 мм за многокалпачкови и 20-25 мм за клапанни тарелки.


Върнете се в началото
 Профил  
 
МнениеПубликувано на: 27 Дек 2015, 00:51 
Offline
Аватар

Регистриран на: 29 Апр 2012, 12:50
Мнения: 257
Местожителство: ESPAÑA
От скромният опит със моята колона съм забелязал,че дори и при големи натоваравания "скорост" на парите пръските от барботажа не достигат горната тарелка,което мисля да е важно за работата на колоната. Според това което съм прелиствал,а то не е много 15% от разстоянието между тарелките е достатъчно за височина на преливниците. Пак казвам при ракиджийските концепции се търси и запазване профила на дестилата.Ако увеличим нивото на флегма във тарелките ТМО ще се увеличи,но профилът на дестилата според мен ще намалее.Затова и КОТНЕ са конструирали преливниците със вариациа в нивото на барботажажа,като са заложили на сферичните форми.Целта според мен е завихряне на парите в ниско ниво от флегма,като по този начин се създава по-интезивен ТМО.

П.П Не случайно качих патента на Котне,разгледайте го на спокойствие....знам че повечето са го гледали,пак прелистете. полусферичните отвори на калпачока имат много да видят откъм нивото флегма на тарелката,и от там печелят за разстоянието между тарелките!!


Последна промяна TRANSFORMERS на 27 Дек 2015, 01:00, променена общо 1 път

Върнете се в началото
 Профил  
 
МнениеПубликувано на: 27 Дек 2015, 00:55 
Offline
Аватар

Регистриран на: 23 Сеп 2011, 21:44
Мнения: 923
Както си прецениш. :2thumbs: Важното е, че ще има поне два варианта за сравнение. ;) Моята информация е от руската школа. Имам и западна литература, но ми е трудно с езика.

ПП:
TRANSFORMERS написа:
...........Затова и КОТНЕ са конструирали преливниците със вариациа в нивото на барботажажа,като са заложили на сферичните форми.Целта според мен е завихряне на парите в ниско ниво от флегма,като по този начин се създава по-интезивен ТМО.

Имаш ли данни за нивото при КОТНЕ? Измислил ли си регулатора на нивото как ще се реализира на практика?


Върнете се в началото
 Профил  
 
МнениеПубликувано на: 27 Дек 2015, 01:17 
Offline
Аватар

Регистриран на: 29 Апр 2012, 12:50
Мнения: 257
Местожителство: ESPAÑA
Нищо не съм преценил Иво,просто споделям както и ти го правиш,за което благодаря :2thumbs:
П.П Точни данни за нивото на терелките при Котне нямам за съжеление,ако някой колега има данни и реши да сподели,ще се радвам :) ......някой ги беше виждал на живо,ама си трайка :D
Инък за реглажа на нивото съм намислил нещо ;)


Върнете се в началото
 Профил  
 
МнениеПубликувано на: 28 Дек 2015, 06:39 
Offline
Аватар

Регистриран на: 23 Сеп 2011, 21:44
Мнения: 923
TRANSFORMERS написа:
..... Точни данни за нивото на терелките при Котне нямам......

Имаме лек напредък по въпроса. :) За тази снимка коментират, че нивото на барботажния слой може да се променя от 0 до 22 мм. Вкусът и аромата са в парата и при увеличение на нивото на барботажа, те намаляват.
1. 0 мм - дренаж на плочата, тарелката не е активна.
2. 12 мм - долно ниво на барботаж - вкус и аромат.
3. 22 мм - горно ниво на барботаж - укрепване на дестилата, но намаляване на вкуса и аромата.

Някъде бях чел, че при ниво на барботажа 12,5 мм и скорост на парите 0,3 м/с се получавали най-добри резултати, но не помня къде. :? Ако това е вярно, се получава, че при 100 мм между тарелките се получават най-близки стойности.
при дълбочина 12 мм - скорост на парите 0,325 м/с
при дълбочина 13 мм - скорост на парите 0,313 м/с
при дълбочина 14 мм - скорост на парите 0,301 м/с

В твоят случай при 120 мм разстояние между тарелките се получава:
при дълбочина 12 мм - скорост на парите 0,410 м/с
при дълбочина 13 мм - скорост на парите 0,398 м/с
при дълбочина 14 мм - скорост на парите 0,386 м/с
при дълбочина 15 мм - скорост на парите 0,374 м/с


Моля, регистрирайте се, за да виждате прикачените файлове и снимки.


Върнете се в началото
 Профил  
 
МнениеПубликувано на: 28 Дек 2015, 15:38 
Offline
Аватар

Регистриран на: 23 Сеп 2011, 21:44
Мнения: 923
ОПРЕДЕЛЯНЕ НА ОСНОВНИТЕ КОНСТРУКТИВНИ РАЗМЕРИ НА КАЛПАЧКОВА ТАРЕЛКОВА КОЛОНА. /За тарелки с един калпачок/
ЛИТЕРАТУРА:
1. В.Н. Стабников „Перегонка и ректификация ϶тилового спирта” http://www.fptl.ru/biblioteka/vodka.html
2. П.С. Цыганков „Ректификационные установки спиртовой промышленности” http://www.fptl.ru/biblioteka/vodka.html
3. И.А. Александров „Ректификационные и абсорбционные аппараты”
4. В.Н. Стабников „Расчет и конструирование контактных устройств ректификационных и абсорбционных апаратов”

Формулите, които използвам на всеки етап от изчисленията ще ги пускам на отделна картинка, че не излизат както трябва във форума.
Прикачени файлове:
Image00003.jpg



Важни елементи при определяне показателите на тарелките са сечението на паровата тръба , сечението на преливното устройство и съпротивлението на тарелката. За тарелки с преливно устройство оптималната величина на проходното сечение на паровата тръба може да се приеме 10 %. При малки разстояния между тарелките и съответно ниски скорости на парите, сечението на паровата тръба може да се намали до 6 - 8 % от сечението на колоната/тарелката. За тарелки без преливни устройства, сечението на паровата тръба може да се приеме в границите от 13 - 30 %. В спиртната промишленост сечението на преливника се определя основно от средната скорост на флегмата в него 0,15 - 0,20 m/s, и се препоръчва да бъде около 10% от сечението на колоната. Такава преливна скорост е допустима до 300 мм разстояние между тарелките. Височината на преливната тръба определя дълбочината на барботажа. Обикновено при изчисленията се приема дълбочина на барботажа 30-35 мм за ситести, 35-40 мм за еднокалпачкови, 25-30 мм за многокалпачкови и 20-25 мм за клапанни тарелки. За ситести и калпачкови тарелки с преливници съпротивлението се определя от съпротивлението на сухата тарелка и съпротивлението на слоя течност. [2]
∆р = z + (5 ÷ 25) мм вод. ст /58/ [2]
Изчисленията са направени за стандартни размери медни тръби, които могат да се закупят.
54.00 х 2 мм
64.00 х 2 мм
76.10 х 2 мм
88.90 х 2 мм
108.00 х 2.5 мм
133.00 х 3 мм
150.00 х 3 мм
219.00 х 3 мм
След избора на диаметъра на колоната dк и броя на тарелките се определят:
Н - височина на колоната;
h - разстояние между тарелките, mm;
ω – оптимална скорост на парите в свободното сечение на колоната между тарелките, m/s .
Ефективната работа на тарелковите колони зависи в значителна степен от скоростта на парата в свободното сечение на колоната. Тази скорост зависи от физикохимическите свойства на взаимодействащите си фази /плътност, вискозитет, повърхностно напрежение и др/ и конструктивните особености на колоната. В общият случай пределно допустимата скорост трябва да бъде по-малка от скоростта при която може да се получи задавяне на колоната. В колони с малки диаметри работещи при атмосферно налягане скоростта на парите се приема 0.3 – 0.6 m/s . При такива стойности КПД е в границите 0,60 – 0,65 % за еднокалпачкови тарелки .
В резултат на проведени експерименти В.Н.Стабников е предложил следната формула (VI — 13) [1] за определяне скоростта на парите за колони работещи при атмосферно налягане /еднокалпачкови и ситести с преливно устройство/:
ω=(0,305.h)/(60+0,05.h)- 0,012.z

h – разстояние между тарелките /мм/
z – дълбочина на барботажния слой /мм/
При задаване стойности на h по тази формула може да се определи ω и обратно – при задаване на ω се определя h.
Разстоянието между тарелките определя условията за контакта между пари и течност в зоните на барботаж, пяна и капкопренос. Разстоянието h трябва да бъде не по-малко от общата височина на трите зони. Височината на всяка зона се определя от физичните свойства на течността за разделяне, конструкцията на тарелките, натоварването по пара и течност и се определя по опитни данни. Оптималната величина за капкопренос към по-горна тарелка се приема в границите 0,2 – 0,32 кг на 1 кг пара. [2] Разстоянието h се определя по конструктивни съображения.

Прикачени файлове:
Image00001.jpg



СЛЕДВА ПРОДЪЛЖЕНИЕ.


Моля, регистрирайте се, за да виждате прикачените файлове и снимки.


Последна промяна IVO 68 на 29 Дек 2015, 06:19, променена общо 3 пъти

Върнете се в началото
 Профил  
 
МнениеПубликувано на: 28 Дек 2015, 15:47 
Offline
Аватар

Регистриран на: 23 Сеп 2011, 21:44
Мнения: 923
Диаметърът на колоната dк се определя от уравнението (VI — 14) [1]:

V=〖πdк〗^2/4 ω.3600 /м3/h/

Ако приемем диаметъра за определен от стандартните размери на тръбите, можем да определим обема на парите преминаващи през колоната за този размер на тръбите, който сме избрали.
Изчисленията са правени за чистото проходно сечение на тръбите и разстояние между тарелките 150 мм. За други разстояния изчисленията са аналогични.
Прикачени файлове:
Image00002.jpg


Диаметърът на тарелката реално е равен на вътрешния диаметър на колоната. Като определим диаметъра на колоната се определят конструктивните размери на основните елементи на тарелката.

Диаметърът на паровата тръба за промишлени колони е
d = 50, 75, 100, 125, 150 мм. Сечението на паровата тръба според различни източници трябва да бъде 5-15 % от сечението на колоната /тарелката/. За изчисленията избирам 10 ÷12 %.
Площта на вътрешното сечение на тръбите със стандартни размери. F = π.r²

54.00 х 2 мм F = 1962.50 мм2
64.00 х 2 мм F = 2826,00 мм2
76.10 х 2 мм F = 4080,75 мм2
88.90 х 2 мм F = 5658,29 мм2
108.00 х 2.5 мм F = 8490,56 мм2
133.00 х 3 мм F = 12661,27 мм2
150.00 х 3 мм F = 16277,76 мм2
219.00 х 3 мм F = 35614,67 мм2

Като се задават стойности на d, се определя броя на калпачоците на тарелката от уравнението
(π.d².n)/4=0,1 (π.dк²)/4

n – брой на калпачоците
d – диаметър на паровата тръба
dк – диаметър на колоната

Според заданието сме решили тарелката да бъде с един калпачок. Тогава от горното уравнение може да се определи вътрешния диаметър на паровата тръба.

54.00 х 2 мм d = 0.0158 м приемам d = 16 мм

64.00 х 2 мм d = 0,019 м приемам d = 19 мм

76.10 х 2 мм d = 0,0234 м приемам d = 23 мм

88.90 х 2 мм d = 0,0268 м приемам d = 27 мм

108.00 х 2.5 мм d = 0,0326 м приемам d = 33 мм

133.00 х 3 мм d = 0,040 м приемам d = 40 мм

150.00 х 3 мм d = 0,0455 м приемам d = 46 мм

219.00 х 3 мм d = 0,067 м приемам d = 67 мм

СЛЕДВА ПРОДЪЛЖЕНИЕ.


Моля, регистрирайте се, за да виждате прикачените файлове и снимки.


Последна промяна IVO 68 на 29 Дек 2015, 06:22, променена общо 2 пъти

Върнете се в началото
 Профил  
 
МнениеПубликувано на: 28 Дек 2015, 16:58 
Offline
Аватар

Регистриран на: 23 Сеп 2011, 21:44
Мнения: 923
Разстоянието от върха на паровата тръба до калпачока се определя от n1=0.25d .
Диаметърът на калпачока се определя от условието за равенство между скоростта на парите в паровата тръба и хлабината между калпачока и тръбата. /м/

dкалп.=√(d^2+(d+2δ)²) /м/

δ – дебелина на стената на калпачока. Приемам δ =2 мм

54.00 х 2 мм d = 16 мм n1= 4,00 мм dкалп = 26 мм

64.00 х 2 мм d = 19 мм n1= 4,75 мм dкалп = 30 мм

76.10 х 2 мм d = 23 мм n1= 5,75 мм dкалп = 35 мм

88.90 х 2 мм d = 27 мм n1= 6,75 мм dкалп = 41 мм

108.00 х 2.5 мм d = 33 мм n1= 8,25 мм dкалп = 50 мм

133.00 х 3 мм d = 40 мм n1=10,00 мм dкалп = 59 мм

150.00 х 3 мм d = 46 мм n1=11,50 мм dкалп = 68 мм

219.00 х 3 мм d = 67 мм n1=16,75 мм dкалп = 98 мм

Площта на сечението на прорезите на калпачока съставляват 75 % от площта на сечението на паровата тръба.
Fпрорези = 0,75.Fпар.тр.

Приемат се следните размери за правоъгълни прорези: ширина b = 2 ÷ 7 мм, височина l = 10 ÷ 50 мм, разстояние между прорезите a = 3 ÷ 4 мм.

d = 16 мм Fпар.тр. = 200.96 мм2 Fпрорези = 150.72 мм2

d = 19 мм Fпар.тр. = 283.39 мм2 Fпрорези = 212.54 мм2

d = 23 мм Fпар.тр. = 415.27 мм2 Fпрорези = 311.45 мм2

d = 27 мм Fпар.тр. = 572.27 мм2 Fпрорези = 429.20 мм2

d = 33 мм Fпар.тр. = 854.87 мм2 Fпрорези = 641.15 мм2

d = 40 мм Fпар.тр. =1256.00 мм2 Fпрорези = 942.00 мм2

d = 46 мм Fпар.тр. =1661.06 мм2 Fпрорези =1245.80 мм2

d = 67 мм Fпар.тр. =3523.87 мм2 Fпрорези =2642.90 мм2

При различни комбинации от размерите b, l и a определяме сечението на един прорез на калпачока. Сумарното сечение на всички прорези, трябва да бъде равно на Fпрорези.
За обезпечаване на равномерна и ефективна работа на калпачковата тарелка, потапянето на прорезите трябва да бъде минимум 12 мм от повърхността на барботажния слой. [3] Прорезите се разполагат на височина над плоскостта на тарелката на разстояние равно на три пъти дебелината на материала. [4]

СЛЕДВА ПРОДЪЛЖЕНИЕ..


Върнете се в началото
 Профил  
 
МнениеПубликувано на: 01 Яну 2016, 16:03 
Offline
Аватар

Регистриран на: 23 Сеп 2011, 21:44
Мнения: 923
Прикачени файлове:
Image00001.jpg


Ако се приеме минимална дълбочината на барботажа за основен фактор за пробиване на вкус и аромат на парите, трябва размерите b, l да са на долните стойности.
54.00 х 2 мм Fпрорези = 150.72 мм2 ≈ 8 бр х 20 мм2

64.00 х 2 мм Fпрорези = 212.54 мм2 ≈ 11 бр х 20 мм2

76.10 х 2 мм Fпрорези = 311.45 мм2 ≈ 16 бр х 20 мм2

88.90 х 2 мм Fпрорези = 429.20 мм2 ≈ 22 бр х 20 мм2

108.00 х 2.5 мм Fпрорези = 641.15 мм2 ≈ 27 бр х 24 мм2

133.00 х 3 мм Fпрорези = 942.00 мм2 ≈ 34 бр х 28 мм2

150.00 х 3 мм Fпрорези = 1245.80 мм2 ≈ 42 бр х 30 мм2

219.00 х 3 мм Fпрорези = 2642.90 мм2 ≈ 60 бр х 44 мм2

Прорезите трябва да бъдат разположени равномерно по периметъра на калпачоците P = πd.

dкалп = 26 мм Р= 81,64 мм 8бр. 2 х 10 мм при а ≈ 8.20 мм

dкалп = 30 мм Р= 94,20 мм 11бр. 2 х 10 мм при а ≈ 6,56 мм

dкалп = 35 мм Р= 109,90 мм 16 бр. 2 х 10 мм при а ≈ 4,87 мм

dкалп = 41 мм Р= 128,74 мм 22 бр. 2 х 10 мм при а ≈ 3,85 мм

dкалп = 50 мм Р= 157,00 мм 27 бр. 2 х 12 мм при а ≈ 3,81 мм

dкалп = 59 мм Р= 185,26 мм 34 бр. 2 х 14 мм при а ≈ 3,44 мм

dкалп = 68 мм Р= 213,52 мм 42 бр. 2 х 15 мм при а ≈ 3,08 мм

dкалп = 98 мм Р= 307,72 мм 60 бр. 2 х 22 мм при а ≈ 3,13 мм

Тези данни за размерите на прорезите са ориентировъчни. При избиране дълбочината на барботажния слой, се определят размерите и формата на прорезите така, че да се спази условието Fпрорези = 0,75.Fпар.тр.
Всички калпачкови тарелки са снабдени със сливно устройство, което в значителна степен определя нормалната работа на тарелката. В повечето източници сечението на сливното устройство за промишлени колони се дава около 10 % от сечението на тарелката, но в действителност варира в границите от 3.3 % до 14.3%.
Поради това, че изчисленията са за тръби с доста по-малък диаметър от 400 мм ще приема сечението на сливната тръба да бъде 5% от общото сечение на тарелката. Тогава от отношенията на площите на тарелката и сливната тръба може да се определи dсл.

54.00 х 2 мм F = 1962.50 мм2 Fсл 5% = 98,125 мм2 dсл ≈ 11 мм
64.00 х 2 мм F = 2826,00 мм2 Fсл 5% = 141,30 мм2 dсл ≈ 13 мм
76.10 х 2 мм F = 4080,75 мм2 Fсл 5% = 204,04 мм2 dсл ≈ 16 мм
88.90 х 2 мм F = 5658,29 мм2 Fсл 5% = 282,91 мм2 dсл ≈ 19 мм
108.00 х 2.5 мм F = 8490,56 мм2 Fсл 5% = 424,53 мм2 dсл ≈ 23 мм
133.00 х 3 мм F = 12661,27 мм2 Fсл 5% = 633,06 мм2 dсл ≈ 28 мм
150.00 х 3 мм F = 16277,76 мм2 Fсл 5% = 813,89 мм2 dсл ≈ 32 мм
219.00 х 3 мм F = 35614,67 мм2 Fсл 5% = 1780,73мм2 dсл ≈ 47 мм

Прави впечатление, че за тръби 150 и 219 мм се получават големи размери на сливната тръба, но могат още да се намалят. Колеги от западни форуми на 203 мм диаметър на тарелката монтират сливни тръби 28 мм и работят без задавяне на колоните.

Преизчислено:
150.00 х 3 мм F = 16277,76 мм2 Fсл 4,0% = 651,11 мм2 dсл ≈ 29 мм
219.00 х 3 мм F = 35614,67 мм2 Fсл 3,3% = 1175,28мм2 dсл ≈ 38 мм

При спиртни колони за изчисленията се приема средна скорост в сливната тръба 0,15 – 0,2 м/с. При проектиране на сливното устройство голямо значение оказва избора на височината на сливната тръба над повърхността на тарелката. Тази височина определя височината на течността на тарелката. [4]
Дълбочината на слоя течност се определя от h = lсл + hсл
lсл - височина на сливната тръба над тарелката, мм
hсл - височина на слоя течност над горния край на сливната тръба, мм
За да бъдат прорезите на калпачока покрити с течност е необходимо да се спази условието l2 + hсл > 0
За тръби с кръгло сечение с диаметър dсл, височината на слоя течност над сливната тръба се определя от уравнението:
hсл = 0,00275(Vсл/dсл)^(0,704)

Vсл - обем течност преминаващ през сливната тръба, м3/h

Vсл=〖πdсл〗^2/4 ω.3600 /м3/h/

може да се определи Vсл при средна скорост в сливната тръба 0,15 м/с.

54.00 х 2 мм dсл ≈ 11 мм Vсл = 0,051 /м3/h/ hсл = 8,0 мм
64.00 х 2 мм dсл ≈ 13 мм Vсл = 0,071 /м3/h/ hсл = 9,0 мм

76.10 х 2 мм dсл ≈ 16 мм Vсл = 0,108 /м3/h/ hсл = 10,5 мм

88.90 х 2 мм dсл ≈ 19 мм Vсл = 0,153 /м3/h/ hсл = 12,0 мм
108.00 х 2.5 мм dсл ≈ 23 мм Vсл = 0,224 /м3/h/ hсл = 13,6 мм

133.00 х 3 мм dсл ≈ 28 мм Vсл = 0,332 /м3/h/ hсл = 15,0 мм

150.00 х 3 мм dсл ≈ 29 мм Vсл = 0,356 /м3/h/ hсл = 16,0 мм
219.00 х 3 мм dсл ≈ 38 мм Vсл = 0,612 /м3/h/ hсл = 19,0 мм

Дълбочината на потапяне на сливната тръба в течността на долната тарелка трябва да бъде под нивото на lсл за обезпечаване на хидравличен затвор и недопускане да проникват пари в сливния отвор.



СЛЕДВА ПРОДЪЛЖЕНИЕ!


Моля, регистрирайте се, за да виждате прикачените файлове и снимки.


Върнете се в началото
 Профил  
 
МнениеПубликувано на: 02 Яну 2016, 09:28 
Offline
Аватар

Регистриран на: 23 Сеп 2011, 21:44
Мнения: 923
Ако приемем, че според теоретични данни за обезпечаване на равномерна и ефективна работа на калпачковата тарелка, потапянето на прорезите трябва да бъде минимум 12 мм от повърхността на барботажния слой може да се определи lсл.

lсл = 5 + l + l2
54.00 х 2 мм lсл = 27,00 мм
64.00 х 2 мм lсл = 27,00 мм
76.10 х 2 мм lсл = 27,00 мм
88.90 х 2 мм lсл = 27,00 мм
108.00 х 2.5 мм lсл = 29,00 мм

133.00 х 3 мм lсл = 31,00 мм

150.00 х 3 мм lсл = 32,00 мм
219.00 х 3 мм lсл = 39,00 мм

Първото впечатление от резултатите е много голямата височина на сливната тръба. Това се получава така, защото съм избрал за изчисленията правоъгълни прорези на калпачока. Които пък съм ги избрал по чисто конструктивни съобръжения при изработването им. При изрязване на прорезите с ъглошлайф използвам диск с дебелина 1 мм. След направа на прореза той е с ширина точно 2 мм. Това се получава при изрязване на прорези в медни калпачоци. За неръждаеми не съм пробвал, но предполагам, че няма да има разлика.
Величината на lсл може да се намали, като се променят размерите и формата на прорезите на калпачока. Това вече е индивидуално решение на всеки, захванал се с изработка на такива тарелки според задачите ,които си поставя.
Според теоретични източници най-добри резултати се получавали при триъгълен профил на прорезите.
При спазване на условието Fпрорези = 0,75.Fпар.тр. може да се определят размерите и за триъгълни прорези.
След като се определи /индивидуално/ височината на сливната тръба се определя височината на паровата тръба. Тя трябва да бъде около 4-5 мм по-висока от сливната.

Направените до този момент изчисления може да обобщим в следната таблица:

Прикачени файлове:
Image00001.jpg


Относно приблизителни мощности за постигане на скорости на парите 0,3 - 0,6 м/с при различни диаметри на колоната може да се погледнат следните таблици.

Прикачени файлове:
Image00002.jpg


СЛЕДВА ПРОДЪЛЖЕНИЕ.


Моля, регистрирайте се, за да виждате прикачените файлове и снимки.


Върнете се в началото
 Профил  
 
МнениеПубликувано на: 15 Фев 2016, 19:36 
Offline
Аватар

Регистриран на: 23 Сеп 2011, 21:44
Мнения: 923
Поради това, че някои от символите на формулите се явяват непозволени знаци за форума, ще представя продължението на изчисленията за колоната като сканирани изображения.
Изчисленията се явяват като проверка на съществуващата тарелкова колона, която съм изработил миналата година, а именно избрания диаметър на тръбата, разстоянието между тарелките, скорост на парите в свободното сечение на колоната и др. Новото е, че тарелките от многокалпачкови ще бъдат преустроени в еднокалпачкови, съобразени с изчисленията по-напред в темата.

Изходни данни:
Тип на апарата: тарелкова колона с еднокалпачкови тарелки
Разделяема смес: этилов спирт – вода;
Кубов съд – бирен кег 50 л
Производителност по материал за дестилация: 50 кг/ч
Концентрация НКК в:
Дистилат – 75% (мол.);
Изходен материал – 10%(мол.);
Остатък – 1%(мол.);
Налягане в колоната: атмосферно /760 mmHg /

ПП: При сканирането изчезнаха някои букви от логото на форума, за което се извинявам. Няколко пъти пробвах, но не се оправя.
Диаграмите на равновесното състояние ще ги кача по-късно след лека корекция. При сканирането не излизат ясно линиите.


СЛЕДВА ПРОДЪЛЖЕНИЕ!


Моля, регистрирайте се, за да виждате прикачените файлове и снимки.


Върнете се в началото
 Профил  
 
Покажи мненията от миналия:  Сортирай по  
Напиши нова тема Отговори на тема  [ 26 мнения ]  Отиди на страница Предишна  1, 2

Часова зона: Европа/София


Кой е на линия

Потребители разглеждащи този форум: 0 регистрирани и 1 гост


Вие не можете да пускате нови теми
Вие не можете да отговаряте на теми
Вие не можете да променяте собственото си мнение
Вие не можете да изтривате собствените си мнения
Вие не можете да прикачвате файл

Търсене:
Powered by phpBB® Forum Software © phpBB Group
Спонсор: ХигроОптима